Private Webinars - EASA | The Electro•Mechanical Authority
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How to schedule

To schedule private education for your group, contact:

Dale Shuter, CMP
Meetings & Expositions Manager

+1 314 993 2220, ext. 3335
dshuter@easa.com

1 hour of training

$500 for EASA Chapters/Regions
$800 for member companies
$1000 for non-members

How a webinar works

All EASA private webinars are live events in which the audio and video are streamed to your computer over the Internet. Prior to the program, you will receive a web link to join the meeting. 

The presentation portion of the webinar will last about 45 minutes, followed by about 15 minutes of questions and answers.

Requirements

  • Internet connection
  • Computer with audio input (microphone) and audio output (speakers) appropriate for your size group
  • TV or projector/screen

Zoom logo

The Zoom webinar service EASA uses will ask to install a small plugin. Your computer must be configured to allow this in order to have full functionality. Please check with your IT department or company's security policy prior to scheduling a private webinar.

Private Webinars

EASA's private webinars are an inexpensive way to bring an EASA engineer into your service center, place of business or group meeting without incurring travel expenses or lost production time.

The list below is a sampling of topics that could be made available to your group. Any webinar previously presented by EASA staff could potentially be made available for your meeting!
See other topics presented previously.

A closer look at winding conversions by reconnection

A closer look at winding conversions by reconnection

When a customer requests a motor be rewound for a new set of conditions, that is typically what we in the service center industry provide them. However, there are occasions where the customer request may be fulfilled by reconnection; in some cases, this is done simply by revising the motor nameplate data. The purpose of this article is to identify and explain some of these scenarios.

Reconnections covered include:

  • Part winding start (PWS)
  • Single voltage 12 leads
  • 2 wye and 1 delta
  • 230/460-575 volts 380 volts 50 Hz and 460 volts 60 Hz
  • 2300 and 4000 volts

For an additional reference, see "Variables to consider when making motor frequency changes between 50, 60 Hz" published November 2008.

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Consideraciones para la resolución de los equipos de prueba & medida (M&TE)

Consideraciones para la resolución de los equipos de prueba & medida (M&TE)

Mike Howell
EASA Technical Support Specialist

La precisión y exactitud de los equipos de prueba & medida (M&TE) han sido tratadas en artículos previos de Currents (noviembre y diciembre de 2014). Un tema relacionado que no fue cubierto en dichos artículos es la resolución. El documento JCGM 200:2012 del Joint Committee for Guides in Metrology define resolución como: “El cambio más pequeño en una cantidad medida que causa un cambio perceptible en la indicación correspondiente”. Simplificado, es la diferencia más pequeña que puede ser medida por el equipo en cuestión. La exactitud de la M&TE debe ser mayor (menos exacto) o igual a la resolución. Es decir, durante la calibración, el M&TE debe ser capaz de indicar el valor comparado con el estándar.

Precisión y exactitud
Repasemos brevemente la importancia de la precisión y exactitud. Al recoger la información de las medidas, los técnicos del centro de servicio obtienen datos con dos componentes: El valor auténtico de la medida (valor real) y el error asociado a la medida (componentes de precisión y exactitud). Así mismo, entre más pequeño sea el error de medida, más se acerca la indicación o valor medido a la medida real. Como lo muestra la Figura 1, a menudo los términos precisión y exactitud se demuestran y diferencian gráficamente utilizando el ejemplo de la diana.

La precisión se refiere al grado de repetibilidad y reproducibilidad en el sistema de medida, Repetibilidad es la capacidad que tiene un técnico para obtener la misma medida varias veces midiendo el mismo elemento con el mismo M&TE. Reproducibilidad es la capacidad de varios técnicos para obtener la misma medida midiendo el mismo elemento con el mismo M&TE. Normalmente, la precisión del M&TE es evaluada con estudios de repetibilidad & reproducibilidad (R&R).

La exactitud es el grado en el que la medida concuerda con el valor real. La exactitud de un M&TE es evaluada por calibración.

Resolución
De nuevo, podemos simplificar la resolución como la diferencia más pequeña que puede ser medida con nuestro M&TE. Aunque para cualquier medida la exactitud de nuestro M&TE se debe comparar con nuestro rango de tolerancia aceptable.  Tendemos a ver rápidamente la resolución de un indicador o medidor solo por observación. Por esta razón, la resolución es un buen “primer paso” cuando se selecciona un M&TE para una tarea específica. Es decir, si usted tiene una herramienta con una resolución de 1 cm y necesita medir algo con un diámetro nominal de 1 mm+/-0.1mm, ya debería saber que tiene la herramienta incorrecta para el trabajo. 

Existen algunos ejemplos obvios de malas elecciones que podemos identificar en un típico centro de servicio. Nunca pensaríamos utilizar una balanza industrial para pesar los pesos de balanceo o una regla para medir el diámetro de un alambre magneto. En estos dos casos, sabemos que la resolución de un M&TE probablemente es más grande que el valor medido; si la resolución no está ahí, seguramente la exactitud deseada no estará ahí. La selección del M&TE apropiado depende del propósito de la medición. Para balancear, muchos pueden considerar apropiada una balanza con una exactitud de 0.1 gramos que pese hasta 100 gr. Pero, los centros de servicio que balancean rotores de husillos o conjuntos extremadamente largos pueden necesitar algo diferente. 

Para el alambre magneto, la precisión y exactitud requeridas para identificar simplemente un calibre durante la toma de datos pueden ser muy diferentes a las requeridas para determinar si las dimensiones de una muestra de alambre magneto están dentro de la tolerancia de fabricación de las normas NEMA o IEC. Además, una galga para alambres nunca es una buena opción para medir alambres magneto.

Los M&TE escogidos por cada centro de servicio variarán de acuerdo con los requisitos de diferentes fuentes como clientes y entes reguladores o de certificación. Siempre deben evaluarse primero los requisitos de los clientes antes de tomar cualquier decisión sobre el proceso de negocios. Un centro de servicio cuyo cliente más importante es un lavadero de vehículos puede tener requisitos muy diferentes a uno que repara motores relacionados con la seguridad de una central nuclear. Sin embargo, todos los centros de servicio deben escoger los M&TE adecuados para darles una seguridad razonable en las actividades de seguimiento del proceso e inspección y pruebas que realizan.

Cuando se trata del seguimiento de procesos, para la mayoría de parámetros existen muchos medidores y sensores que varían ampliamente por rango, resolución y exactitud. Por ejemplo, si se usa un manómetro en un sistema VPI donde el proceso está calibrado a 80±5 psi (5.5±0.3 bar) y el manómetro tiene un rango de 0-150 psi (0-10.3 bar), es razonable tener una calibración limitada, tal vez de 70-90 psi (4.8-6.2 bar). La Figura 2 muestra un manómetro que puede usarse de esa forma.

Ahora, veamos un parámetro diferente que debe ser controlado durante el ciclo de vacío-VPI. Durante un proceso de impregnación global-VPI, existe una fase de vacío seco y algunas veces también una fase de vacío húmedo. Normalmente, los niveles de vacío seco deben estar por debajo de los 5 Torr (0.007 bar) y es deseable alcanzar un nivel menor o igual a 1 Torr (0.001 bar), especialmente en estatores con bobinas de pletina. El manómetro de la Figura 2 sirve para algún proceso industrial simple pero no es adecuado para las mediciones de vacío en el proceso VPI de un centro de servicio. Examinemos la resolución de la porción de vacío de la escala, desde 0 hasta 30 pul-Hg. La Tabla 1 muestra las unidades para convertir pul-Hg en Torr. Si estamos interesados en niveles de vacío seco menores o iguales a 5 Torr, resulta evidente por que el manómetro de la Figura 2 es inadecuado. No se puede diferenciar un vacío de 0.5 Torr de un vacío de 10 Torr.

Esto no significa que si su centro de servicio tiene un manómetro de vacío inadecuado, no esté logrando niveles de vacío aceptables- esto solo significa que usted no tiene un control de proceso adecuado y no sabe el nivel de vacío que está obteniendo. Una opción más razonable para medir el vacío en un sistema VPI se muestra en la Figura 3. Un manómetro similar a este puede tener un rango de 0.2 a 20 Torr y una exactitud del 20%.

Los centros de servicio deben evaluar cada medida que afecte la calidad del servicio o producto suministrado. Para cada uno, considere el rango de valores posible, así como también la precisión y exactitud de los M&TE necesarios para realizar el trabajo. incluso para los técnicos más calificados y experimentados, contar con los M&TE es crítico para la disposición adecuada de cualquier máquina o componente.

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EASA Technical Manual

EASA Technical Manual

REVISED May 2026!

The EASA Technical Manual, containing more than 900 pages of information specific to electric motor service centers, is available FREE to EASA members as downloadable PDFs of the entire manual or individual sections. The printed version is also available for purchase. Each of the 13 sections features a detailed table of contents.

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What's Been Updated?

Section 8: Bearings
This section adds guidance and tools for identifying counterfeit and gray market bearings, emphasizes accurate measurement of bearing dimensions before mounting, clarifies installation methods for larger bearings using controlled-temperature ovens or induction heaters, and updates maximum heating-temperature cautions to protect bearing metallurgy and lubricant integrity. For consistency, all instances of terms “ring” and “race” in the text and graphics were replaced with “ring (race).” 

Revisions in this section also clarify the limits of vibration spectral detection and urge service centers to make vibration reports more useful to customers by including operating conditions (voltage, current, speed and load). 

Bearing reliability explanations and calculations were updated as needed to ensure correct, consistent use of the L10 and L10h symbols, and greater emphasis was given to the risks of grease incompatibility and clogged/caked grease cavities or exit piping. 

To improve bearing failure diagnosis, the bearing fatigue stages and some inspection questions were revised, and some outdated information was replaced with Tom Bishop’s paper “Dealing with Bearing Currents.” Importantly, too, the bearing failures photo reference library was replaced with images and information provided by Timken Bearing Corp. 

Section 9: Lubrication
Revisions in this section clarify guidance on bearing lubrication and its direct effect on motor repair quality and reliability. For example, updated wording now more clearly warns that prolonged operation of an over-greased motor can impair cooling and contribute to premature bearing failure. The addition of an oil mist lubrication illustration and a detailed explanation of forced (circulating) oil systems improve understanding of lubrication methods critical to reliable motor performance. Renaming Table 9-4 the “Grease Incompatibility Chart” is another key improvement, highlighting the risks of mixing incompatible greases. Together, these changes give service centers clearer, more practical guidance for avoiding repeat failures and improving customer outcomes. 

Section 10: Mechanical
The most significant changes in this section include enhanced guidance on vibration baselines, filtered measurements, units, sensor placement, frequency terminology and limits, and their relevance for VFD-driven applications. Outdated alignment procedures were also removed, and bearing-life terms L10 and L10h were corrected as needed. Keyseat data was updated to current international standards, and 200M frame data was added to IEC shaft extension and keyseat dimensions. 

Other revisions included correcting errors in Recommended Copper Welding Cable Sizes, improving weld joint illustrations, adding metric V-belt sizes and profiles, revising the lifting capacity explanation and illustration, and replacing the Permissible Shaft Runout table with ANSI/EASA AR100– 2025 Table 2-3. References to international standards (e.g., ANSI/EASA AR100-2025, ANSI/NEMA MG 00001-2024, and ISO 21940-11:2016) were also updated. Collectively, these changes enhance the section as a standards-aligned reference for better diagnostic accuracy and service quality. 

Section 11: Formulas & Conversion Factors
Although the Technical Services Committee’s review of this section resulted in no substantive changes, it did identify and correct two typographical errors. References to international standards were also updated to the current versions. 

High-Potential Testing of AC Windings

High-Potential Testing of AC Windings

High-potential testing is routinely used to assess the ground insulation of AC stator windings in-process, after completion of a rewind and post-delivery. This webinar covers:

  • Differences between AC and DC high-potential tests
  • Sizing AC test sets when testing large windings
  • What relevant standards address (and what they don’t)
  • Communicating test requirements to all stakeholders
  • When to test and at what levels
  • How to evaluate results

Beneficial for service center managers, supervisors and technicians responsible for high-potential testing.

Limiting end float of a sleeve bearing machine

Limiting end float of a sleeve bearing machine

Chuck Yung
EASA Senior Technical Support Specialist

There are applications where the end float inherent to a sleeve bearing machine is not desirable, and some means of limiting the axial movement is needed. This is usually accomplished by selecting an appropriate coupling and relying on the driven equipment to prevent axial movement of the motor shaft. 

The gear-hub style of coupling can be end-float limited by installing a “hockey-puck” spacer. The grid-style coupling can be limited by spacers inserted on both sides. 

Regardless of coupling style, unless the driven equipment has some internal means to limit end float, there are circumstances where some external means of preventing axial movement is needed.

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Logrando una alineación adecuada detectando y corrigiendo el pie suave

Logrando una alineación adecuada detectando y corrigiendo el pie suave

Por Gene Vogel
Especialista de Bombas y Vibraciones de EASA

Realizar una correcta alineación de las máquinas acopladas de forma directa es un elemento esencial para garantizar la confiabilidad de operación de una máquina nueva o reparada (motor, bomba, caja de engranajes, etc.). Uno de los impedimentos comunes para lograr una alineación adecuada y un correcto funcionamiento, es el denominado  "pie suave".

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Share your 'quick tips' for efficiency with other EASA members

Share your 'quick tips' for efficiency with other EASA members

Chuck Yung
EASA Senior Technical Support Specialist

Rapid changes in technology can mean better ways of doing things. In the EASA spirit of cooperation, we’re asking for proven tips from members.  Do you have a shortcut or tip for doing a job better?  Is there a new tool that works particularly well for some motor-shop task?  Share your knowledge!  To kick things off, here are a few “Quick Tips” using technology that has been around for as long as I can remember.

Una mirada más detallada a las conversiones de bobinados por reconexión

Una mirada más detallada a las conversiones de bobinados por reconexión

Cuando un cliente solicita que un motor sea rebobinado para una nueva serie de condiciones, esto es lo que nosotros habitualmente le proporcionamos en la industria de los centros de servicio. No obstante, existen ocasiones en las que lo requerido por el cliente se puede llevar a cabo por reconexión; en algunos casos, esto se hace simplemente revisando los datos de placa del motor. El propósito de este artículo es identificar y explicar algunos de estos escenarios.

Las reconexiones cubiertas incluyen:

  • Arranque por devanado partido (PWS)
  • Un solo voltaje-12 cables
  • 2 estrellas y 1 delta 230/460-575 voltios
  • 380 voltios - 50 Hz y 460 voltios - 60 Hz
  • 2300 y 4000 voltios

​Para una referencia adicional, ver "Variables a Considerar Cuando Cambiamos La  Frecuencia de  Un Motor Entre 50 y 60 Hz" publicado en Noviembre de 2008.